Descrizione
Il software Scatolari è conforme a: NTC2018 & Circ. ’19, Eurocodice 2/7/8.
Per poter modellare la non linearità del terreno (annullamento delle reazioni di Winkler per spostamenti della fondazione e dei piedritti che comportino il distacco tra terreno e struttura) l’intera struttura dello scatolare viene discretezza in aste di piccola lunghezza.
Il terreno in cui lo scatolare viene immerso è suddiviso in tre strati:
- ricoprimento gravante direttamente sul traverso;
- rinfianco a sinistra e a destra dei due piedritti;
- di fondazione.
Ponendo nullo sia lo spessore del terreno di ricoprimento che quello del traverso, è possibile analizzare tipologie di vasche e serbatoi interrati (e non) per i quali sia valida l’ipotesi di stato piano di deformazione.
É prevista la presenza di una falda a profondità variabile.
È possibile assegnare un battente d’acqua di altezza qualsiasi all’interno dello scatolare.
I carichi vanno assegnati per distinte condizioni di carico (fino a nove) da combinare mediante opportuni fattori di combinazione scelti dall’utente a seconda del tipo di verifica associata alla singola combinazione che si intenda generare:
- combinazione di resistenza non sismiche secondo il metodo agli stati limite ultimi combinazione di esercizio;
- combinazioni sismiche con verifiche allo stato limite di prima plasticizzazione.
Nel calcolo delle combinazioni di esercizio occorre scegliere tra i tre tipi di condizioni ambientali previste nella Tab.4.I.III delle NTC 2008:
- ordinarie;
- aggressive;
- molto aggressive.
Sono previste le seguenti tipologie di carico da assegnare in modalità interattiva:
- carichi concentrati e/o uniformemente ripartiti;
- carichi concentrati applicati sulla trave di fondazione;
- carichi ripartiti e/o variazioni termiche;
- carichi e coppie concentrate;
- spinta statica o sismica del terreno di rinfianco;
- battente d’acqua.
Tra le varie opzioni di calcolo è prevista pure la possibilità di modellare la reazione passiva del terreno di rinfianco mediante l’assegnazione del coefficiente di Winkler al terreno di rinfianco con valore attivo solo per spostamenti dei piedritti diretti contro il terreno.
Per poter modellare la non linearità del terreno l’intera struttura dello scatolare viene discretezza in aste di piccola lunghezza.
Nei nodi delle aste così generate vengono concentrate le reazioni unidirezionali elastiche del terreno. Vengono altresì introdotte aste rigide in corrispondenza dei nodi strutturali per rendere il modello resistente dello scatolare più aderente al suo reale comportamento ed escludendo tali aste rigide dalle verifiche a presso-tenso-flessione e taglio effettuate invece per tutte le restanti aste deformabili.
È possibile ottenere la stampa di una completa relazione di calcolo, direttamente sulla stampante, che su file in formato DOC.
Può essere trasferito in file grafici in formato DXF (formato d’interscambio disegni riconosciuto da tutti i programmi CAD). Tra l’altro è possibile ottenere una tavola di disegno, sempre in formato DXF, completa di carpenteria e armatura, con il dettaglio dei ferri esplosi e regolarmente quotati.
filippo catanzariti –
Preliminarmente faccio notare che è poco conservativo assumere k winkler >0 (finestra Dati Generali) per il terreno di rinfianco dei piedritti. E’ infatti possibile che nella vita della struttura detto terreno di rinfianco possa essere rimosso per manutenzioni (a vasca piena) o possa staccarsi dalla parete per fenomeni di essiccamento o similari.Risposta alla prima domanda:la spinta sul singolo piedritto, in assenza di traverso, viene assimilata a quella di un muro di sostegno e, di conseguenza, calcolata in base alla [7.11.6] NTC2018 con betam=0.38 in quanto l’assenza del traverso consente lo spostamento orizzontale del muro. Se si stima che la presenza del tirante d’acqua possa influire su detto coefficiente si può assegnare direttamente il maggior valore di kh nella finestra dei dati sismici.Risposta alla seconda domanda:partendo dall’ipotesi di kh=0 sui piedritti, in caso di vasca piena la spinta statica dell’acqua (sempre presente e sempre maggiore della sovraspinta dinamica) è sempre di segno contrario alle spinte sismiche del terreno di rinfianco dei piedritti e, quindi, ne riduce sempre gli effetti sulle sollecitazioni M e V.Saluti.
filippo catanzariti –
Il riferimento all’EC7 non è pertinente in quanto il progetto fa riferimento alle NTC 2018. Nelle NTC il punto di interesse è “Per muri non liberi di subire spostamenti relativi rispetto al terreno, il coefficiente Betam assume valore unitario…”Nel caso in specie la parete verticale è libera in sommità e come mensola può subire gli spostamenti elastici (per l’inflessione causata dal momento) prodotti dalla spinta e, quindi, in assoluto non si può dire che gli spostamenti siano impediti. Certo essi sono limitati rispetto a quelli di un muro a gravità e per questo potrebbe assumersi un valore di Betam intermedio tra 0.38 e 1 (fino a 0.6 le armature sarebbero le stesse)