{"id":101756,"date":"2019-05-10T14:33:25","date_gmt":"2019-05-10T12:33:25","guid":{"rendered":"https:\/\/www.geostru.eu\/?p=101756"},"modified":"2019-06-02T15:47:55","modified_gmt":"2019-06-02T13:47:55","slug":"muros-de-gaviones-calculos","status":"publish","type":"post","link":"https:\/\/www.geostru.eu\/es\/blog\/2019\/05\/10\/muros-de-gaviones-calculos\/","title":{"rendered":"Muros de gaviones C\u00e1lculos"},"content":{"rendered":"
\n

\n<\/blockquote>\n

Muros de gaviones C\u00e1lculos<\/strong>. Los muros de gaviones son estructuras hechas con mallas met\u00e1licas que se rellenan en la obra con rocas de ciertas caracter\u00edsticas y tama\u00f1o.<\/p>\n

NUEVA APLICACION ONLINE PARA CALCULAR GAVIONES<\/a><\/p>\n

Gracias a sus caracter\u00edsticas de flexibilidad, permeabilidad y compactaci\u00f3n, los muros de gaviones son ampliamente utilizados en \u00e1mbitos de consolidaci\u00f3n de taludes, carreteras, ferrov\u00edas, hidr\u00e1ulica y arquitectura.<\/p>\n

La aplicaci\u00f3n GAVIONES<\/a>\u00a0permite efectuar las comprobaciones SLU de tipo geot\u00e9cnico (deslizamiento, vuelco y carga \u00faltima), tanto en condiciones est\u00e1ticas como s\u00edsmicas. Los bloques se pueden colocar en cinco filas al m\u00e1ximo.<\/p>\n

Adem\u00e1s de las comprobaciones antes indicadas, la aplicaci\u00f3n permite efectuar tambi\u00e9n la verificaci\u00f3n al punzonamiento de la red met\u00e1lica y considerar el incremento de empuje como efecto de la sobrecarga<\/p>\n

Se pueden administrar tambi\u00e9n los factores de combinaci\u00f3n de las acciones y de los par\u00e1metros geot\u00e9cnicos tal como lo requiere la normativa internacional.<\/p>\n

Las fuerzas a considerar en el equilibrio del gavi\u00f3n son:
\n– Peso del muro
\n– Empuje del terreno lado arriba (en condici\u00f3n l\u00edmite activa)
\n– Empuje hidrost\u00e1tico
\n– Empuje s\u00edsmico
\n– Sobre cargas<\/p>\n

El sistema de referencia elegido se muestra en la siguiente figura:<\/p>\n

\"\"<\/p>\n

Figura 1<\/strong>-Referencia y convenci\u00f3n de positividad de las fuerzas (azul), sistema de referencia de las sobrecargas (rojo).<\/span><\/p>\n

 <\/p>\n

\n

LA MEJOR ELECCION DE CALCULO DE GAVIONES ONLINE<\/a><\/p>\n

 <\/p><\/blockquote>\n

C\u00e1lculo del empuje activo<\/strong>
\nPara calcular el empuje activo se ha adoptado el m\u00e9todo de Coulomb, que se basa en el estudio del equilibrio l\u00edmite global del sistema formado por la el vertedero hidr\u00e1ulico y el prisma de terreno homog\u00e9neo por detr\u00e1s de la obra y que tiene que ver con la rotura, suponiendo una pared \u00e1spera.<\/p>\n

En casos de terreno homog\u00e9neo y seco, el diagrama de las presiones se presenta lineal con distribuci\u00f3n:<\/p>\n

Pt\u00a0<\/sub>= Ka<\/sub>\u00b7\u03b3t<\/sub>\u00b7z<\/p>\n

El empuje St<\/sub>\u00a0se aplica a 1\/3 H de valor<\/p>\n

St<\/sub>= 0.5\u00b7\u03b3t<\/sub>\u00b7H2<\/sup>\u00b7Ka<\/sub><\/p>\n

Indicando con Ka<\/sub>:<\/p>\n

Ka<\/sub>=A\/(B*(1+C)2<\/sup>)<\/p>\n

A=sin2<\/sup>(b<\/span>–f<\/span>)<\/p>\n

B=sin2<\/sup>b<\/span>*sin(b<\/span>+d<\/span>)<\/p>\n

C=[sin(d<\/span>+f<\/span>).sin(f-e<\/span>)\/sin(b<\/span>+d<\/span>).sin(b-e<\/span>)]0.5<\/sup><\/p>\n

Valores l\u00edmite de Ka<\/sub>:<\/p>\n

d<(b-f-e) seg\u00fan Muller-Breslau<\/span><\/span><\/p>\n

g<\/span>t<\/sub> = peso espec\u00edfico del terreno;
\nb\u00a0<\/span>= inclinaci\u00f3n de la pared interna con respecto al plano horizontal pasante por el pie;
\nf\u00a0<\/span>= \u00e1ngulo de resistencia al corte del terreno;
\nd\u00a0<\/span>= \u00e1ngulo de rozamiento suelo-muro;
\ne\u00a0<\/span>= inclinaci\u00f3n del plano del terreno con respecto al plano horizontal, positiva si es antihorario;
\nH = altura de la pared.<\/p>\n

C\u00e1lculo del empuje activo con Mononobe & Okabe<\/strong>
\nEl c\u00e1lculo del empuje activo con el m\u00e9todo de\u00a0Mononobe & Okabe<\/em>\u00a0se refiere a la estimaci\u00f3n del empuje en condiciones s\u00edsmicas con el m\u00e9todo pseudo-est\u00e1tico. Se basa en el estudio del equilibrio l\u00edmite global del sistema formado por el muro y el prisma de terreno homog\u00e9neo trasero a la obra involucrado en la rotura en una configuraci\u00f3n ficticia de c\u00e1lculo, en la cual el \u00e1ngulo\u00a0e\u00a0<\/span>de inclinaci\u00f3n del plano del terreno con respecto al plano horizontal, y el \u00e1ngulo\u00a0b\u00a0<\/span>de inclinaci\u00f3n de la pared con respecto al plano horizontal pasante por el pie, se aumentan en una cantidad q<\/span>\u00a0, de forma tal que:<\/p>\n

tanq=kh<\/sub>\/(1\u00b1kv<\/sub>)<\/span><\/span><\/p>\n

con kh<\/sub> coeficiente s\u00edsmico horizontal y kv<\/sub> vertical.<\/p>\n

C\u00e1lculo coeficientes s\u00edsmicos<\/strong>
\nEn las comprobaciones, los valores de los coeficientes s\u00edsmicos horizontal kh<\/sub>\u00a0y vertical kv<\/sub>\u00a0se pueden estimar mediante las expresiones:<\/p>\n

kh<\/sub>=\u03b2m<\/sub> (amax<\/sub>\/g); kv<\/sub>=\u00b1<\/span><\/span>0.5kh<\/sub><\/p>\n

donde
\n\u03b2m<\/sub> = coeficiente de reducci\u00f3n de la aceleraci\u00f3n m\u00e1xima esperado en el sitio;
\namax<\/sub> = aceleraci\u00f3n horizontal m\u00e1xima esperada en el sitio;
\ng = aceleraci\u00f3n de gravedad.<\/p>\n

En ausencia de an\u00e1lisis espec\u00edficos de la respuesta s\u00edsmica local, la aceleraci\u00f3n m\u00e1xima se puede estimar con la relaci\u00f3n:<\/p>\n

amax<\/sub>=S\u00b7ag<\/sub>=SS<\/sub>\u00b7ST<\/sub>\u00b7ag<\/sub><\/p>\n

donde
\nS = coeficiente que comprende el efecto de la amplificaci\u00f3n estratigr\u00e1fica (SS<\/sub>) y de la amplificaci\u00f3n topogr\u00e1fica (ST<\/sub>), referido a \u00a7 3.2.3.2;
\nag<\/sub> = aceleraci\u00f3n horizontal m\u00e1xima esperada en el sitio de referencia.<\/p>\n

En la expresi\u00f3n anterior, el coeficiente de reducci\u00f3n de la aceleraci\u00f3n m\u00e1xima esperada en el sitio es igual a:<\/p>\n

\u03b2m<\/sub> = 0.38 en las comprobaciones de estado l\u00edmite \u00faltimo (SLV)
\n\u03b2m<\/sub> = 0.47en las comprobaciones de estado l\u00edmite de ejercicio (SLD).<\/p>\n

Resistencia pasiva<\/strong>
\nPara terreno homog\u00e9neo, el diagrama de presiones resulta lineal del tipo:<\/p>\n

Pt\u00a0<\/sub>= Kp<\/sub>\u00b7\u03b3t<\/sub>\u00b7z<\/p>\n

para integraciones se obtiene el empuje pasivo:<\/p>\n

Sp<\/sub>= 0.5\u00b7\u03b3t<\/sub>\u00b7H2<\/sup>\u00b7Kp<\/sub><\/p>\n

Habiendo indicado con:<\/p>\n

Kp<\/sub>=A\/(B*(1-C)2<\/sup>)<\/p>\n

A=sin2<\/sup>(f+b<\/span>)<\/p>\n

B=sin2<\/sup>b\u00b7<\/span><\/span>sin(b<\/span>–<\/span>d<\/span>)<\/p>\n

C=[sin(d<\/span>+f<\/span>).sin(f+e<\/span>)\/sin(b<\/span>–d<\/span>).sin(b-e<\/span>)]0.5<\/sup><\/p>\n

(Muller-Breslau) con valores l\u00edmites de\u00a0d <\/span>iguales a:<\/p>\n

d<(b-f-e)<\/span><\/p>\n

La expresi\u00f3n de Kp<\/sub> seg\u00fan la f\u00f3rmula de Rankine asume la siguiente forma:<\/p>\n

Kp<\/sub>=A\/B<\/p>\n

A=cose+(cos2<\/sup>e<\/span>-cos2<\/sup>f<\/span><\/span><\/span>)0.5<\/sup><\/span><\/p>\n

B=cose-(cos2<\/sup>e<\/span>-cos2<\/sup>f<\/span><\/span><\/span>)0.5<\/sup><\/span><\/p>\n

 <\/p>\n

Empuje hidrost\u00e1tico<\/strong>
\nEl nivel fre\u00e1tico con superficie distante Hw<\/sub> de la base del muro produce presiones hidrost\u00e1ticas normales a la pared que, en la profundidad z, se expresan como de la siguiente manera:<\/p>\n

Pw<\/sub>(z)=g<\/span>w<\/sub>\u00b7z<\/p>\n

Con resultado igual a:<\/p>\n

Sw<\/sub>=0.5\u00b7g<\/span>w<\/sub>\u00b7H2<\/sup><\/p>\n

El empuje del terreno sumergido se obtiene sustituyendo\u00a0g<\/span>t<\/sub> con g<\/span>‘t<\/sub> (g<\/span>‘t<\/sub> = g<\/span>saturo<\/sub> – g<\/span>w<\/sub>), peso efectivo del material sumergido en agua.<\/p>\n

Carga uniforme sobre el relleno<\/strong>
\nUna carga Q, uniformemente distribuida en el plano del terreno e infinitamente extendida produce presiones constantes iguales a:<\/p>\n

Pq<\/sub>=Ka<\/sub>\u00b7Q<\/p>\n

Por integraci\u00f3n, un empuje igual a Sq<\/sub>:<\/p>\n

Sq<\/sub>=Ka<\/sub>\u00b7Q\u00b7H<\/p>\n

 <\/p>\n

Comprobaci\u00f3n al desplazamiento<\/strong>
\nLa condici\u00f3n de comprobaci\u00f3n de traslaci\u00f3n horizontal se expresa con la siguiente desigualdad:<\/p>\n

FS=(Fy<\/sub>\u00b7tanf<\/span>+ca<\/sub>\u00b7B)\/Fx<\/sub><\/p>\n

Donde:
\nFy<\/sub>= resultado de todas las acciones verticales sobre la superficie de contacto terreno-cimentaci\u00f3n
\nFx<\/sub>=resultado de todas las acciones horizontales sobre la superficie de contacto terreno-cimentaci\u00f3n
\nca<\/sub>= adhesi\u00f3n
\nB= base de la cimentaci\u00f3n<\/p>\n

Carga \u00faltima de cimentaciones superficiales en terrenos<\/strong>
\nM\u00e9todo de Vesic<\/em><\/strong>
\nPara que la cimentaci\u00f3n de un muro pueda resistir la carga de proyecto con seguridad respecto a la rotura general, se debe satisfacer la siguiente desigualdad:<\/p>\n

Vd<\/sub> \u2264 Rd<\/sub><\/strong><\/p>\n

Donde Vd<\/sub>\u00a0es la carga de proyecto, normal en la base de la cimentaci\u00f3n, que comprende tambi\u00e9n el peso del muro; mientras que Rd<\/sub>\u00a0es la carga l\u00edmite de proyecto de la cimentaci\u00f3n con respecto a las cargas normales, teniendo en cuenta tambi\u00e9n el efecto de cargas inclinadas o exc\u00e9ntricas.
\nEn la estimaci\u00f3n anal\u00edtica de la carga \u00faltima de proyecto Rd<\/sub> se deben considerar las situaciones a corto y a largo plazo en los suelos de grano fino. La carga \u00faltima de proyecto en condiciones no drenadas se calcula como a continuaci\u00f3n:<\/p>\n

R\/A’\u2264(2+p<\/span>)\u00b7cu<\/sub>\u00b7sc<\/sub>\u00b7ic<\/sub>+q<\/p>\n

Donde:
\nA\u2019 = Af<\/sub> = B\u2019 L\u2019 = \u00e1rea de la cimentaci\u00f3n efectiva de proyecto, entendida, en caso de carga exc\u00e9ntrica, como el \u00e1rea reducida en cuyo centro se aplica el resultado de la carga.
\ncu<\/sub> = cohesi\u00f3n no drenada
\nq = presi\u00f3n litost\u00e1tica total en el plano de cimentaci\u00f3n
\nsc<\/sub> = factor de forma
\nEn cimentaciones rectangulares, el valor de sc se asume como igual a 1 para cimentaciones continuas<\/p>\n

 <\/p>\n

Donde:<\/p>\n

A\u2019 = Af <\/sub>= \u00a0B\u2019 L\u2019 = \u00e1rea de la cimentaci\u00f3n efectiva de proyecto, entendida, en caso de carga exc\u00e9ntrica, como el \u00e1rea reducida en cuyo centro se aplica el resultado de la carga.<\/p>\n

cu<\/sub>\u00a0= cohesi\u00f3n no drenada<\/p>\n

q = presi\u00f3n litost\u00e1tica en el plano de cimentaci\u00f3n<\/p>\n

sc<\/sub>\u00a0= factor de forma<\/p>\n

sc<\/sub>=1+0.2\u00b7(B’\/L’) para cimentaciones rectangulares, el valor de sc<\/sub> se asume igual a 1 para cimentaciones continuas<\/p>\n

ic<\/sub>=1-m\u00b7H\/(Af<\/sub>\u00b7ca<\/sub>\u00b7Nc<\/sub>)<\/p>\n

ic<\/sub>= factor correctivo para la inclinaci\u00f3n de la carga debido a una carga H (componente horizontal de la carga transmitida en cimentaci\u00f3n);<\/p>\n

Af <\/sub>= \u00e1rea efectiva de la cimentaci\u00f3n;<\/p>\n

ca<\/sub> = adherencia a la base, igual a la cohesi\u00f3n o a una fracci\u00f3n de la misma;<\/p>\n

m= como se indica a continuaci\u00f3n en los factores de inclinaci\u00f3n de la carga.<\/p>\n

 <\/p>\n

En condiciones drenadas, la carga \u00faltima de proyecto se calcula como sigue.<\/p>\n

R\/A’\u2264 c’\u00b7Nc<\/sub>\u00b7sc<\/sub>\u00b7ic<\/sub>\u00b7bc<\/sub>\u00b7dc<\/sub>+q’\u00b7Nq<\/sub>\u00b7sq<\/sub>\u00b7iq<\/sub>\u00b7bq<\/sub>\u00b7dq<\/sub>+0.5\u00b7g<\/span>\u00b7B’\u00b7Ng<\/sub><\/span>\u00b7sg<\/sub><\/span>\u00b7ig<\/sub><\/span>\u00b7bg<\/sub><\/span>\u00b7dg<\/sub><\/span><\/p>\n

Donde:<\/p>\n

Nq<\/sub>=exp(p\u00b7<\/span><\/span>tanf<\/span>‘)\u00b7<\/span><\/span>tan2<\/sup>(45+f‘<\/span><\/span>\/2)<\/p>\n

Nc<\/sub>=(Nq<\/sub>-1)\u00b7<\/span><\/span>cotf‘<\/span><\/span><\/p>\n

Ng<\/sub><\/span>=2\u00b7<\/span><\/span>(Nq<\/sub>+1)\u00b7<\/span><\/span>tanf‘<\/span><\/span><\/p>\n

Factores de forma<\/strong><\/p>\n

sq<\/sub>= 1+ (B’\/L’)\u00b7<\/span><\/span>tanf‘<\/span><\/span><\/p>\n

sc<\/sub>=1+(Nq<\/sub>\u00b7<\/span><\/span>B’)\/(Nc<\/sub>\u00b7<\/span><\/span>L’)<\/p>\n

sg<\/span><\/sub>=1-0.4\u00b7<\/span><\/span>(B’\/L’)
\nFactores inclinaci\u00f3n resultante debido a una carga horizontal H paralela a B\u2019<\/strong><\/p>\n

iq<\/sub>=(1- H\/(V+Af<\/sub>\u00b7ca<\/sub>\u00b7cotf‘<\/span><\/span>))m<\/span><\/sup><\/p>\n

ic<\/sub>=iq<\/sub>-(1-iq<\/sub>)\/(Nc<\/sub>\u00b7tanf‘<\/span><\/span><\/span><\/span>)<\/p>\n

ig<\/span><\/sub>=(1- H\/(V+Af<\/sub>\u00b7ca<\/sub>\u00b7cotf‘<\/span><\/span>))m+1<\/span><\/sup><\/p>\n

m=(2+B’\/L’\/1+B’\/L’)<\/p>\n

Factores inclinaci\u00f3n cimentaci\u00f3n cuesta abajo\u00a0<\/strong><\/p>\n

bq<\/sub>= bg<\/span> <\/sub>= (1-h\u00b7tanf<\/span>‘<\/span>)<\/span><\/span>2<\/sup><\/p>\n

bc<\/sub>=1-h\/147<\/span><\/span><\/p>\n

Factores de profundidad<\/strong><\/p>\n

dq<\/sub>= 1+ 2\u00b7<\/span><\/span>tanf‘<\/span><\/span>\u00b7(1-sin<\/span><\/span>f‘)’\u00b7k<\/span><\/span><\/p>\n

dg<\/span><\/sub>=1<\/p>\n

dc<\/sub>=1+0.4‘<\/span><\/span>\u00b7<\/span><\/span>k<\/p>\n

Donde<\/p>\n

k=D\/B se D\/B \u2264 1<\/p>\n

k=tan-1<\/sup>D\/B se D\/B > 1
\nV= carga vertical total sobre la cimentaci\u00f3n;
\nD= profundidad de la cimentaci\u00f3n en el terreno
\nh<\/span>= inclinaci\u00f3n del plano de cimentaci\u00f3n sobre la horizontal, positiva hacia arriba.<\/p>\n

\n

CALCULO AUTOMATICO SIMPLE Y RAPIDO CON ELABORACIONES<\/a><\/p>\n<\/blockquote>\n

Normativa de referencia:<\/strong>
\nNTC 2018:<\/strong> Norme tecniche per le costruzioni D.M. 17 Enero 2018\u00a0<\/em>Italia
\nPara muros de contenci\u00f3n o para otras estructuras mixtas similares <\/strong>se deben efectuar las comprobaciones con referencia al menos a en los siguientes estados l\u00edmite, asegur\u00e1ndose que la condici\u00f3n [6.2.1] se satisfaga en cada estado l\u00edmite considerado:<\/p>\n

SLU de tipo geot\u00e9cnico (GEO)<\/strong>
\n– desplazamiento en el plano de cimentaci\u00f3n;
\n– colapso por carga \u00faltima del conjunto cimentaci\u00f3n-terreno;
\n– vuelco;
\n– estabilidad global del conjunto obra de contenci\u00f3n-terreno;<\/p>\n

La comprobaci\u00f3n de estabilidad global del conjunto obra de contenci\u00f3n -terreno se debe efectuar, igual a como se dispone en \u00a7 6.8, seg\u00fan el enfoque 1, con la Combinaci\u00f3n 2 (A2+M2+R2)<\/strong>, teniendo en cuenta los coeficientes parciales de las Tablas 6.2.I y 6.2.II para las acciones y los par\u00e1metros geot\u00e9cnicos\u00a0e en la Tabla 6.8.I para las comprobaciones de seguridad de obras de materiales sueltos y frentes de excavaci\u00f3n.<\/p>\n

Tabla 6.2.I \u2013<\/strong> Coeficientes parciales para las acciones o para el efecto de las acciones\u00a0<\/em><\/span><\/p>\n\n\n\n\n\n\n\n\n\n
\u00a0<\/strong><\/td>\nEfecto<\/strong><\/td>\nCoeficiente Parcial <\/strong>g<\/strong><\/span>F<\/sub><\/strong> (o<\/strong>g<\/strong><\/span>E<\/sub><\/strong>)<\/strong><\/td>\nEQU<\/strong><\/td>\n(A1)<\/strong><\/td>\n(A2)<\/strong><\/td>\n<\/tr>\n
Cargas permanentes G1<\/sub><\/td>\nFavorable<\/td>\ng<\/span>G1<\/sub><\/td>\n0.9<\/td>\n1.0<\/td>\n1.0<\/td>\n<\/tr>\n
Desfavorable<\/td>\n1.1<\/td>\n1.3<\/td>\n1.0<\/td>\n<\/tr>\n
Cargas permanentes G2<\/sub> (1)<\/sup><\/td>\nFavorable<\/td>\ng<\/span>G2<\/sub><\/td>\n0.8<\/td>\n0.8<\/td>\n0.8<\/td>\n<\/tr>\n
Desfavorable<\/td>\n1.5<\/td>\n1.5<\/td>\n1.3<\/td>\n<\/tr>\n
Acciones variables Q<\/td>\nFavorable<\/td>\ng<\/span>Qi<\/sub><\/td>\n0.0<\/td>\n0.0<\/td>\n0.0<\/td>\n<\/tr>\n
Desfavorable<\/td>\n1.5<\/td>\n1.5<\/td>\n1.3<\/td>\n<\/tr>\n<\/tbody>\n<\/table>\n

(1) Para las cargas permanentes G2<\/sub> se aplica lo indicado en la Tabla 2.6.I. Para el empuje de los terrenos se hace referencia a los coeficientes \u0387g<\/span>G1<\/sub><\/span><\/em><\/p>\n

Tabla 6.2.II\u2013<\/strong> Coeficientes parciales para los par\u00e1metros geot\u00e9cnicos del terreno<\/em><\/span><\/p>\n\n\n\n\n\n\n\n
Par\u00e1metro<\/strong><\/td>\nGrandeza a la cual aplicar el coeficiente parcial<\/strong><\/td>\nCoeficiente parcial <\/strong>g<\/strong><\/span>M<\/sub><\/strong><\/td>\n(M1)<\/strong><\/td>\n(M2)<\/strong><\/td>\n<\/tr>\n
Tangente del \u00e1ngulo resistencia al corte<\/td>\ntanj\u2019<\/span>k<\/sub><\/td>\ngj<\/sub><\/span>\u2019<\/sub><\/td>\n1.0<\/td>\n1.25<\/td>\n<\/tr>\n
Cohesi\u00f3n efectiva<\/td>\nc\u2019k<\/sub><\/td>\ng<\/span>c\u2019<\/sub><\/td>\n1.0<\/td>\n1.25<\/td>\n<\/tr>\n
Resistencia no drenada<\/td>\ncuk<\/sub><\/td>\ng<\/span>cu\u2019<\/sub><\/td>\n1.0<\/td>\n1.4<\/td>\n<\/tr>\n
Peso espec\u00edfico<\/td>\ngg<\/sub><\/span><\/td>\ng<\/span>g<\/sub><\/td>\n1.0<\/td>\n1.0<\/td>\n<\/tr>\n<\/tbody>\n<\/table>\n

 <\/p>\n

Tabla 6.8.I \u2013<\/strong> Coeficientes parciales \u0387g<\/span>R<\/sub> para las comprobaciones a los estados l\u00edmites de obras de materiales sueltos y frentes de excavaci\u00f3n\u00a0<\/em><\/span><\/p>\n\n\n\n\n
Comprobaci\u00f3n<\/strong><\/td>\nCoeficiente <\/strong>Parcial<\/strong><\/p>\n

(R2)<\/strong><\/td>\n<\/tr>\n

g<\/span>R<\/sub><\/td>\ng<\/span>R<\/sub>= 1.1<\/td>\n<\/tr>\n<\/tbody>\n<\/table>\n

 <\/p>\n

Las restantes comprobaciones se deben efectuar seg\u00fan el Enfoque 2, con la combinaci\u00f3n (A1+M1+R3)<\/strong>, teniendo en cuenta los valores de los coeficientes parciales de la Tablas 6.2.I, 6.2.II y 6.5.I.<\/p>\n

Tabla 6.5.I \u2013<\/strong> Coeficientes parciales \u0387g<\/span>R<\/sub> para las comprobaciones a los estados l\u00edmite \u00faltimos de los muros de contenci\u00f3n\u00a0<\/em><\/span><\/p>\n\n\n\n\n\n\n\n
Comprobaci\u00f3n<\/strong><\/td>\nCoeficiente <\/strong>Parcial<\/strong><\/p>\n

(R3)<\/strong><\/td>\n<\/tr>\n

Carga \u00faltima<\/td>\ng<\/span>R<\/sub>= 1.4<\/td>\n<\/tr>\n
Desplazamiento<\/td>\ng<\/span>R<\/sub>= 1.1<\/td>\n<\/tr>\n
Vuelco<\/td>\ng<\/span>R<\/sub>= 1.15<\/td>\n<\/tr>\n
Resistencia del terreno cuesta abajo<\/td>\ng<\/span>R<\/sub>= 1.4<\/td>\n<\/tr>\n<\/tbody>\n<\/table>\n

 <\/p>\n

En la comprobaci\u00f3n al vuelco los coeficientes R3 de la Tabla 6.5.I se aplican a efectos de las acciones estabilizantes.<\/p>\n

A efectos de verificar la traslaci\u00f3n en el plano de cimentaci\u00f3n de muros de contenci\u00f3n con cimentaciones superficiales, en general no se debe considerar la contribuci\u00f3n de la resistencia pasiva del terreno frente al muro.<\/strong> En casos particulares, justificados con consideraciones relativas a las caracter\u00edsticas mec\u00e1nicas de los terrenos y a los m\u00e9todos de construcci\u00f3n, la elecci\u00f3n de una al\u00edcuota (no superior al 50%) de tal resistencia est\u00e1 subordinada al supuesto de la efectiva permanencia de tal contribuci\u00f3n, adem\u00e1s de a la comprobaci\u00f3n que los deslizamientos necesarios para la movilizaci\u00f3n de tal al\u00edcuota sean compatibles con los rendimientos esperados de la obra.<\/em><\/p>\n

7.11.6.2.2 Comprobaci\u00f3n de seguridad<\/strong>
\nEn las comprobaciones de seguridad se debe controlar que la resistencia del sistema sea mayor que las acciones con respeto de la condici\u00f3n [6.2.1], poniendo los coeficientes parciales en las acciones y en los par\u00e1metros geot\u00e9cnicos igual a uno<\/b> (\u00a7 7.11.1) y usando las resistencias de proyecto con los coeficientes parciales g<\/span>R<\/sub> indicados en la tabla 7.11.III.<\/strong><\/p>\n

Tabla 7.11.III \u2013<\/strong> Coeficientes parciales \u0387g<\/span>R<\/sub> para las comprobaciones de los estados l\u00edmite (SLV) de los muros de contenci\u00f3n.<\/em><\/span><\/p>\n\n\n\n\n\n\n\n
Comprobaci\u00f3n<\/strong><\/td>\nCoeficiente <\/strong>parcial<\/strong><\/p>\n

(R3)<\/strong><\/td>\n<\/tr>\n

Carga l\u00edmite<\/td>\ng<\/span>R<\/sub>= 1.4<\/td>\n<\/tr>\n
Desplazamiento<\/td>\ng<\/span>R<\/sub>= 1.1<\/td>\n<\/tr>\n
Vuelco<\/td>\ng<\/span>R<\/sub>= 1.15<\/td>\n<\/tr>\n
Resistencia del terreno cuesta abajo<\/td>\ng<\/span>R<\/sub>= 1.4<\/td>\n<\/tr>\n<\/tbody>\n<\/table>\n

 <\/p>\n

Con respecto a la comprobaci\u00f3n de estabilidad del conjunto gavi\u00f3n-terreno, las resistencias de proyecto se calcular\u00e1n utilizando un coeficiente parcial igual a g<\/span>R<\/sub> = 1.2<\/p>\n","protected":false},"excerpt":{"rendered":"

Muros de gaviones C\u00e1lculos. Los muros de gaviones son estructuras hechas con mallas met\u00e1licas que se rellenan en la obra con rocas de ciertas caracter\u00edsticas y tama\u00f1o. NUEVA APLICACION ONLINE PARA CALCULAR GAVIONES Gracias a sus caracter\u00edsticas de flexibilidad, permeabilidad y compactaci\u00f3n, los muros de gaviones son ampliamente utilizados en \u00e1mbitos de consolidaci\u00f3n de taludes,…<\/p>\n","protected":false},"author":10600,"featured_media":101708,"comment_status":"closed","ping_status":"closed","sticky":false,"template":"","format":"standard","meta":{"footnotes":""},"categories":[584,583,608,640],"tags":[],"class_list":["post-101756","post","type-post","status-publish","format-standard","has-post-thumbnail","hentry","category-articulos-publicaciones-geotecnica","category-articulos-para-la-geologia","category-news-es","category-pubblicazioni-es","category-584","category-583","category-608","category-640","description-off"],"yoast_head":"\nMuros de gaviones C\u00e1lculos - GeoStru<\/title>\n<meta name=\"description\" content=\"Muros de gaviones C\u00e1lculos. 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