Prove penetrometriche dinamiche calcolo di N1,60
Le correlazioni empiriche più recenti tra NSPT, densità relativa e angolo di resistenza al taglio dei terreni granulari sono impostate con i valori della resistenza penetrometrica in termini di N60 (NSPT=N60 secondo Cestari, 1996) o di N1,60, valore normalizzato ad una pressione geostatica verticale di 1 bar tramite l’applicazione del coefficiente CN (Liao e Withman 1986)
N60=NSPT*CE
N60: Valore di NSPT corretto per una efficienza del 60% (secondo Cestari N60=NSPT)
CE=ER/60
Le energie dai vari sistemi variano dal 45% al 98%
N1,60= NSPT*CE*CN*CR*CB*CS
CN=(Pa/s’v)1/2 (Liao e Withman 1986)
CN: Coefficiente normalizzazione tensione litostatica
CE: Correzione rapporto energia
CR: Correzione lunghezza aste
CB: Correzione diametro foro
CS: Correzione metodo di campionamento
ER: Rendimento del sistema di battuta secondo la norma ASTM D-4633-86
CN nell’applicazione pratica non può essere superiore a 2 e preferibilmente non deve essere superiore a 1.5. La correzione CN va applicata solo per il calcolo della densità relativa e dell’angolo di resistenza a taglio, non va applicata al calcolo dei parametri non drenati e di deformabilità.
ER
Country | Hammer | Release | ERr (%) | ERr/60 |
---|---|---|---|---|
North and South America | Donut Safety Automatic |
2 turns of rope 2 turns of rope Trip |
45 55 55 to 83 |
0.75 0.92 0.92 to 1.38 |
Japan | Donut Donut |
2 turns of rope Auto-trigger |
65 78 |
1.08 1.3 |
China | Donut Automatic |
2 turns of rope Trip |
50 60 |
0.83 1.0 |
U.K. | Safety Automatic |
2 turns of rope Trip |
50 60 |
0.83 1.0 |
Italy | Donut | Trip | 65 | 1.08 |
Cr
Rod Length | Correction Factor Value | |
---|---|---|
m | ft | |
> 10 | > 33 | 1.0 |
6 – 10 | 20 – 33 | 0.95 |
4 – 6 | 13 – 20 | 0.85 |
3 – 4 | 10 – 13 | 0.70 |
Cb
Borehole Diameter | Correction Factor Value | |
---|---|---|
mm | inches | |
65 – 115 | 2.6 | 1.0 |
150 | 5.9 | 1.05 |
200 | 7.9 | 1.15 |
CN nell’applicazione pratica non può essere superiore a 2 e preferibilmente non deve essere superiore a 1.5. La correzione CN va applicata solo per il calcolo della densità relativa e dell’angolo di resistenza a taglio, non va applicata al calcolo dei parametri non drenati e di deformabilità.
Densità relativa
Dr=(N1,60/A)1/2 Skempton (1986)
A: costante variabile tra 55-65 da sabbie fine a sabbie grosse.
Il parametro A viene espresso secondo Cubrinowski e Ishihara (1999-2000) come funzione della differenza dell’indice dei vuoti massimo e minimo.
A=9/(emax-emin)1.7
I campi di variazione di (emax-emin) sono ripresi da Das et al. (2012) per sabbie pulite e sabbie siltose, mentre per la ghiaia si può fare riferimento al dato riportato da Jamiokowakj e Lo Presti (2003)
emax-emin=0.19-0.29
Angolo di resistenza a taglio
Le correlazioni più usate negli ultimi anni, come riportato dal NCHRP (2010) sono:
φ’=54-27.6034*exp(-0.014*N1,60) Kulhawy & Mayne (1990)
φ’=(20*N1,60)0.5+20 [per N1,60=3.5-30] Hutanaka & Uchida (1996)
φ’=27.1+0.3*N1,60-0.00053*N1,602 Wolff (1989)
φ’=(15.4*N1,60)0.5+20 Mayne et al. (2001)
φ’=(15*N1,60)0.5+15 [per N1,60>5 j<45] JRA (1996)
Una correlazione interpolante dei valori medi di φ è definita con la seguente equazione:
φ=20.1* N1,600.2
Recentemente Brown e Hettirachchi (2008) riportano rispetto alle precedenti correlazioni valori più cautelativi dell’angolo di resistenza a taglio che possono essere assimilati approssimativamente all’angolo di attrito a volume costante cioè alla resistenza a taglio in condizioni critiche in corrispondenza della quale ulteriori deformazioni avvengono senza variazione di volume:
φ’=0.3818*tan-1(24.525*N60/s’)
Estratto da: Dynamic probing (Elaborazione di prove penetrometriche dinamiche)